{"id":9017,"date":"2019-11-20T09:00:41","date_gmt":"2019-11-20T08:00:41","guid":{"rendered":"https:\/\/vaporparalaindustria.com\/?p=9017"},"modified":"2020-06-11T14:39:59","modified_gmt":"2020-06-11T13:39:59","slug":"purgador-de-vapor-consideraciones-durante-la-eliminacion-condensado","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/vaporparalaindustria.com\/pt\/purgador-de-vapor-consideraciones-durante-la-eliminacion-condensado\/","title":{"rendered":"Armadilha de vapor: Considera\u00e7\u00f5es durante a remo\u00e7\u00e3o do condensado"},"content":{"rendered":"

Para continuar com o <\/span>exemplo de sele\u00e7\u00e3o de um purgador para remo\u00e7\u00e3o de condensado<\/b><\/a>Se a superf\u00edcie de aquecimento n\u00e3o for adequada para a condi\u00e7\u00e3o de design, chegou o momento de considerar o fornecedor \"Y\". Para que o fabricante possa dimensionar a superf\u00edcie de aquecimento que melhor se adapta \u00e0 condi\u00e7\u00e3o de projecto, \u00e9 necess\u00e1rio encontrar a superf\u00edcie de aquecimento m\u00ednima capaz de satisfazer a carga m\u00e1xima de funcionamento.<\/span><\/p>\n

Primeiro, \u00e9 necess\u00e1rio determinar o LMTD nominal para o permutador de calor com uma press\u00e3o de espa\u00e7o de vapor de 4 bar r (T<\/span>S <\/b>= 152 \u00b0C), a partir da equa\u00e7\u00e3o:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Usando a seguinte equa\u00e7\u00e3o, \u00e9 agora poss\u00edvel determinar a superf\u00edcie de aquecimento m\u00ednima para a pot\u00eancia nominal de 293 kW:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

A partir da sua gama standard, o fornecedor \"Y\" pode fornecer um <\/span>permutador de calor de placas<\/b><\/a> que cumpre a especifica\u00e7\u00e3o com uma superf\u00edcie de aquecimento de 1.198 m2 . Este \u00e9 um valor sobredimensionado (aproximadamente 5 %) e portanto a press\u00e3o de vapor ser\u00e1 inferior a 4 bar r na condi\u00e7\u00e3o de opera\u00e7\u00e3o de carga m\u00e1xima.<\/span><\/p>\n

Na pr\u00e1tica, \u00e9 prov\u00e1vel que <\/span>permutadores de calor<\/b><\/a> s\u00e3o especificados com uma sobrecapacidade de pelo menos 10 %. Por este motivo, a press\u00e3o do vapor de opera\u00e7\u00e3o (n\u00e3o a press\u00e3o normal de trabalho especificada) deve ser sempre estabelecida antes de selecionar e dimensionar o dispositivo de ventila\u00e7\u00e3o de vapor.<\/span><\/p>\n

Um fabricante respeit\u00e1vel deve estar preparado para fornecer estas informa\u00e7\u00f5es ou, pelo menos, a superf\u00edcie de aquecimento, o valor U e a sa\u00edda de calor. A partir destes dados, \u00e9 poss\u00edvel calcular o DMLT nominal, a partir do qual a press\u00e3o operacional pode ser determinada.<\/span><\/p>\n

Calcular o DMLT para o permutador de calor com uma superf\u00edcie de aquecimento de 1.198 m2:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

A temperatura do vapor de funcionamento a plena carga pode agora ser calculada utilizando a seguinte equa\u00e7\u00e3o:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Esta temperatura de satura\u00e7\u00e3o \u00e9 equivalente a uma press\u00e3o de vapor de 3,4 bar r na condi\u00e7\u00e3o de projecto. Como esta press\u00e3o \u00e9 maior que a contrapress\u00e3o constante de 0,5 bar r, o sistema n\u00e3o exibir\u00e1 interrup\u00e7\u00e3o do fluxo em carga m\u00e1xima.<\/span><\/p>\n

\u00a0<\/span><\/p>\n

Qual \u00e9 o caudal de vapor (ms) a plena carga?<\/b><\/h3>\n

O caudal m\u00e1ssico de vapor depender\u00e1 da press\u00e3o do espa\u00e7o de vapor, que \u00e9 de 3,4 bar r a plena carga, com uma entalpia de evapora\u00e7\u00e3o de 2.122 kJ<\/span>\/<\/span>kg, a partir da seguinte equa\u00e7\u00e3o:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

O que \u00e9 o CDT?\u00a0<\/b><\/h3>\n

Agora \u00e9 necess\u00e1rio descobrir a carga de calor na qual o sistema ir\u00e1 mostrar interrup\u00e7\u00e3o do fluxo. Para isso, \u00e9 necess\u00e1rio calcular o TDC para este permutador de calor a partir das condi\u00e7\u00f5es de projecto, a partir da seguinte equa\u00e7\u00e3o:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

A condi\u00e7\u00e3o de interrup\u00e7\u00e3o do fluxo\u00a0<\/b><\/h3>\n

Com <\/span>interrup\u00e7\u00e3o do fluxo<\/b><\/a>a press\u00e3o no espa\u00e7o de vapor ser\u00e1 igual \u00e0 contrapress\u00e3o de 0,5 bar r. A temperatura de satura\u00e7\u00e3o do vapor a 0,5 bar r \u00e9 de 111,6 \u00b0C. A partir da seguinte equa\u00e7\u00e3o \u00e9 poss\u00edvel calcular a temperatura de entrada:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Qual \u00e9 a carga de calor no momento da interrup\u00e7\u00e3o do fluxo?\u00a0<\/b><\/h3>\n

A partir da seguinte equa\u00e7\u00e3o de taxa de transfer\u00eancia de calor:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Como a carga m\u00ednima \u00e9 maior que a carga de interrup\u00e7\u00e3o do fluxo, o sistema n\u00e3o sofrer\u00e1 interrup\u00e7\u00e3o do fluxo. Portanto, \u00e9 poss\u00edvel instalar um purgador de b\u00f3ia fechado, pois sempre haver\u00e1 uma press\u00e3o diferencial positiva atrav\u00e9s do purgador.\u00a0<\/span><\/p>\n

No entanto, o purgador de b\u00f3ia fechada deve ser dimensionado para atender tanto a carga m\u00e1xima quanto a carga m\u00ednima, portanto \u00e9 necess\u00e1rio calcular as vaz\u00f5es de vapor correspondentes e as press\u00f5es do espa\u00e7o de vapor sob ambas as condi\u00e7\u00f5es.\u00a0<\/span><\/p>\n

Em primeiro lugar, \u00e9 necess\u00e1rio calcular a temperatura de entrada do secund\u00e1rio com carga m\u00ednima. Pode ser previsto atrav\u00e9s da seguinte equa\u00e7\u00e3o: <\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

A condi\u00e7\u00e3o de carga m\u00ednima, a partir da seguinte equa\u00e7\u00e3o:<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Esta \u00e9 a temperatura do vapor \u00e0 carga m\u00ednima de 176 kW e equivale a uma press\u00e3o de vapor de 1,0 bar r. A press\u00e3o do condensado \u00e9 de 0,5 bar r. Portanto, a press\u00e3o diferencial atrav\u00e9s do purgador de vapor do flutuador fechado com carga m\u00ednima \u00e9 de 1,0 bar r - 0,5 bar r = 0,5 bar.<\/span><\/p>\n

\u00a0<\/span><\/p>\n

Qual \u00e9 o caudal de vapor ( s(min)) com a carga m\u00ednima de calor de 176 kW?\u00a0<\/b><\/h3>\n

O caudal m\u00ednimo de vapor depende da press\u00e3o do espa\u00e7o de vapor, que \u00e9 de 1,0 bar r com uma entalpia de evapora\u00e7\u00e3o de 2201,1 kJ\/kg, a partir da seguinte equa\u00e7\u00e3o<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Como foi estabelecido que este sistema n\u00e3o sofrer\u00e1 interrup\u00e7\u00e3o de fluxo, um purgador de vapor de flutua\u00e7\u00e3o fechado seria adequado. Agora \u00e9 necess\u00e1rio dimensionar um purgador de vapor de flutua\u00e7\u00e3o fechado para operar at\u00e9 a press\u00e3o diferencial m\u00e1xima do sistema de 3,5 bar:<\/span><\/p>\n

    \n
  1. A carga m\u00e1xima de 498 kg\/h com uma press\u00e3o diferencial de 3,4 bar r - 0,5 bar r = 2,9 bar r.\u00a0<\/span><\/li>\n
  2. A carga m\u00ednima de 288 kg\/h com uma press\u00e3o diferencial de 1,0 bar r - 0,5 bar r = 0,5 bar r.\u00a0<\/span><\/li>\n<\/ol>\n

    Pode ser visto na tabela de dimensionamento do purgador no gr\u00e1fico abaixo que um DN25 (1\") FT14-4.5 ir\u00e1 atender a ambas as condi\u00e7\u00f5es e pode ser selecionado. No entanto, se a carga m\u00ednima de calor for inferior \u00e0 carga de interrup\u00e7\u00e3o do fluxo, seria necess\u00e1rio seleccionar um colector de bomba.<\/span><\/p>\n

    \"\"<\/p>\n

     <\/p>\n

    Os m\u00e9todos para a sele\u00e7\u00e3o de dispositivos de purga s\u00e3o detalhados a partir do artigo <\/span>m\u00e9todo gr\u00e1fico de interrup\u00e7\u00e3o de fluxo em sistemas de vapor<\/b><\/a>. Convidamo-lo a conhecer o <\/span>tipos de purgadores para remo\u00e7\u00e3o de condensado<\/b><\/a>bem como para subscrever o\u00a0<\/span>Boletim Informativo Steam for Industry<\/b><\/a>Um recurso que o ajudar\u00e1 a receber mais conte\u00fado sobre as novas tend\u00eancias em vapor industrial.<\/span><\/p>\n

    \"EVALUACION<\/a><\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

    Para continuar com o exemplo de sele\u00e7\u00e3o de um purgador para remo\u00e7\u00e3o de condensado, \u00e9 hora de considerar o fornecedor \"Y\". Para que o fabricante possa dimensionar a superf\u00edcie de aquecimento que melhor se adapte \u00e0 condi\u00e7\u00e3o de design, \u00e9 necess\u00e1rio encontrar a superf\u00edcie de aquecimento m\u00ednima capaz de satisfazer a condi\u00e7\u00e3o de design e a superf\u00edcie de aquecimento m\u00ednima ...<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":9030,"comment_status":"closed","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_acf_changed":false,"_genesis_hide_title":false,"_genesis_hide_breadcrumbs":false,"_genesis_hide_singular_image":false,"_genesis_hide_footer_widgets":false,"_genesis_custom_body_class":"","_genesis_custom_post_class":"","_genesis_layout":"","footnotes":""},"categories":[78],"tags":[],"class_list":["type-post","category-intercambiadores-de-calor-con-vapor","entry"],"yoast_head":"\nPurgador de vapor: Consideraciones durante la eliminaci\u00f3n condensado<\/title>\n<meta name=\"description\" content=\"Este es el primero de 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