{"id":8694,"date":"2019-07-24T09:00:45","date_gmt":"2019-07-24T08:00:45","guid":{"rendered":"https:\/\/vaporparalaindustria.com\/?p=8694"},"modified":"2020-06-11T14:39:59","modified_gmt":"2020-06-11T13:39:59","slug":"condicion-de-interrupcion-en-intercambiadores-de-vapor-de-placas-parte-2","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/vaporparalaindustria.com\/pt\/condicion-de-interrupcion-en-intercambiadores-de-vapor-de-placas-parte-2\/","title":{"rendered":"Condi\u00e7\u00e3o de corte em permutadores de vapor tipo placa (Parte 2)"},"content":{"rendered":"

Se a contrapress\u00e3o imposta a uma armadilha for maior do que a press\u00e3o dispon\u00edvel na sua entrada, diz-se que os permutadores de vapor de placas est\u00e3o em \"condi\u00e7\u00e3o de corte\". O condensado n\u00e3o pode passar atrav\u00e9s da armadilha e flui de volta, resultando na perda do controle efetivo sobre o trocador.<\/p>\n

O ponto em que esta condi\u00e7\u00e3o ocorrer\u00e1 em uma determinada aplica\u00e7\u00e3o pode ser previsto, seja por c\u00e1lculo ou tra\u00e7ando as condi\u00e7\u00f5es de opera\u00e7\u00e3o conhecidas em um gr\u00e1fico e fazendo leituras dos pontos de parada. Ambos os m\u00e9todos podem ser ilustrados em exemplos.<\/p>\n

 <\/p>\n

C\u00e1lculo do estado de avaria em permutadores de vapor tipo placa<\/b><\/h3>\n

Requer um <\/span>permutador de calor de placas<\/b><\/a> para aquecer 4 kg\/s de \u00e1gua de 30oC a 90oC. O vapor est\u00e1 dispon\u00edvel a 4 bar r e inicialmente assume-se que haver\u00e1 uma queda de press\u00e3o de 25% atrav\u00e9s da v\u00e1lvula de controlo de temperatura, fornecendo 3 bar r ao permutador de calor. O condensado \u00e9 descarregado para um sistema de retorno a 0 bar r. Para dar o desempenho necess\u00e1rio e proporcionar uma queda de press\u00e3o razo\u00e1vel de aproximadamente 35 kPa ao secund\u00e1rio, foi seleccionado um permutador de calor de placas de vapor com uma superf\u00edcie de transfer\u00eancia de calor de 2,6 m2 e um coeficiente de transfer\u00eancia de calor (k) de 7.450 W\/ m2 oC. Primeiro, a carga t\u00e9rmica total de projeto \u00e9 calculada, usando a seguinte f\u00f3rmula \"A\".<\/span><\/p>\n

A partir das informa\u00e7\u00f5es agora dispon\u00edveis, podemos calcular a temperatura m\u00e9dia aritm\u00e9tica real, para dar o desempenho de carga completa necess\u00e1ria, como mostrado na f\u00f3rmula \"B\".<\/span><\/p>\n

\"Permutadores<\/p>\n

Como a temperatura m\u00e9dia secund\u00e1ria \u00e9 fixa, a temperatura m\u00e9dia prim\u00e1ria de carga total TH(in), necess\u00e1ria para fornecer esta diferen\u00e7a de temperatura m\u00e9dia aritm\u00e9tica global, pode ser calculada atrav\u00e9s da f\u00f3rmula \"C\".<\/span><\/p>\n

Das tabelas de vapor pode-se ver que esta temperatura de 112oC \u00e9 equivalente a uma press\u00e3o de vapor saturada de aproximadamente 0,5 bar r. Este exemplo mostra que, independentemente da press\u00e3o de vapor dispon\u00edvel a montante do <\/span>v\u00e1lvula de controle<\/b><\/a> a press\u00e3o nos permutadores de vapor de placas depender\u00e1 do servi\u00e7o realmente necess\u00e1rio e da \u00e1rea de transfer\u00eancia de calor dispon\u00edvel no permutador.<\/span><\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Note-se que neste exemplo, a plena carga, n\u00e3o haver\u00e1 condi\u00e7\u00e3o de corte, j\u00e1 que a press\u00e3o na entrada do al\u00e7ap\u00e3o ser\u00e1 de 0,5 bar r, dando uma press\u00e3o diferencial de 0,5 bar atrav\u00e9s do al\u00e7ap\u00e3o. Existe uma condi\u00e7\u00e3o de corte quando a press\u00e3o de entrada da armadilha \u00e9 de 0 bar r ou menos. A esta press\u00e3o, a temperatura do vapor deve ser de 100oC.\u00a0<\/span><\/p>\n

Isto pode acontecer quando uma, ou uma combina\u00e7\u00e3o das seguintes coisas acontece:<\/span><\/p>\n